6.7.3　火焰喷蚀-冻融循环试验

6.7.3　火焰喷蚀-冻融循环试验

1）试验方法

为研究混凝土强化表层之后，在火焰喷蚀-冻融循环复合作用下的耐久性，结合有关混凝土的冻融循环试验以及火焰喷蚀试验方法，参考《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》中，关于混凝土抗冻耐久性试验的要求，选取相对动弹模量和冻融剥落质量作为评价的指标，开展火焰喷蚀-冻融循环复合试验。具体试验方法如下：选取素混凝土试样，以及硅烷的A2、AH的B2、改性聚脲的C2和环氧树脂的D2用量作为强化材料的标准用量喷涂在混凝土试样。先进行火焰喷蚀试验，再进行冻融循环试验，如此交替循环进行，火焰喷蚀混凝土试件表面300℃持续5min，冻融循环10次为一个循环，具体参数见表4.2及本章6.3节。

2）试验结果

对火焰喷蚀-冻融循环试验之后的混凝土小梁试件，进行动弹模量测试，并转化成相对动弹模量（见图6-23a）；对火焰喷蚀-冻融循环试验之后的混凝土小梁试件，进行剥落质量测试，并转化成质量损失率（见图6-23b）。

图6-23　火焰喷蚀-冻融循环复合试验相对动弹模量及质量损失率

选取强化材料为标准用量的试件的单一冻融循环试验数据作为对比，为了火焰喷蚀-冻融循环试验对比，设对比数据中冻融循环10次为一个累计循环，试件的相对动弹模量见图6-24a，试件的冻融质量损失率见见图6-24b。

图6-24　单—冻融循环复合试验相对动弹模量及质量损失率

对比图6-23和图6-24的变化规律可以看出，火焰喷蚀-冻融循环中，硅烷组的相对动弹模量降低幅度最小，为29.15%，质量损失率仅次于聚脲组。聚脲组质量损失率最小的原因是，聚脲层对混凝土试件表层的冻融剥落颗粒有黏结包覆作用。综合所有因素说明硅烷材料在火焰喷蚀-冻融作用下对混凝土试件的耐久性改善最好；AH材料及聚脲的改善作用居其次；环氧树脂的改善作用最小。